考虑温度荷载作用的白鹤滩隧洞衬砌拆模时间研究
大型隧洞混凝土衬砌一般采用钢模台车,钢模台车造价很高,而且制造复杂、安装调试工期长,为节省工程投资,需尽量减少钢模台车的数量,提高钢模台车的使用效率。提高钢模台车的周转速度除与混凝土浇筑时间有关外,还与模板的拆除时间密切相关。拆模时间的长短会影响衬砌施工速度,如果能缩短拆模时间,提前拆除承重模板,缩短模板周转期,对提高混凝土衬砌的速度非常有利。
按照相关管理要求,白鹤滩泄洪洞洞身衬砌顶拱浇筑完成后必须48 h后方可进行拆除,而单仓顶拱浇筑时间为37 h,备仓时间为48 h,综合分析顶拱衬砌单仓循环时间约为5.54 d,单月浇筑强度为5.4仓,考虑施工期间其他影响因数,每月只能浇筑4.5仓。如果能缩短拆模时间,顶拱每月浇筑大于6仓,将至少减少10个月工期,有利于保证工程工期。
1 施工规范对拆模的要求
现浇混凝土衬砌结构顶部大多属于拱的形式。混凝土施工规范规定衬砌混凝土顶拱的跨度不大于8 m时,其强度应达到设计的混凝土强度标准的75%以上才能拆模;跨度大于8 m时,其强度应达到设计混凝土强度标准的100%时才能拆模。按照上述强度拆模,拆模时间将长达14~28 d。
同时规范规定,经过计算和试验复核,混凝土的实际强度已经能够承受自重及其他荷载时可提前拆模。在保证质量和安全的前提下,经过计算和试验复核,混凝土的实际强度已经能够承受自重及其他荷载时,衬砌混凝土承重模板的拆模时间可以提前到12~36 h,大量工程实践已经证明了这一点[
工程名称 | 隧洞型式 | 断面尺寸 | 衬砌厚度/m | 拆模时间/h |
---|---|---|---|---|
二滩水电站引水隧洞 | 圆形 | 9 m(直径) | 0.80 | 12 |
二滩水电站泄洪隧洞 | 城门洞型 | 13 m×13.5 m(宽×高) | 1.00 | 24 |
拉西瓦水电站尾水洞 | 圆形 | 17.5 m(直径) | 0.80 | 18 |
南水北调穿黄隧洞 | 圆形 | 7 m(直径) | 0.45 | 24 |
乌东德水电站泄洪洞、发电洞 | 城门洞型、圆形有压 | 14 m×18 m(宽×高) | 0.80~1.50 | 24 |
三峡水利枢纽永久船闸输水洞 | 城门洞型 | 7 m×9 m(宽×高) | 0.80 | 36 |
溪洛渡水电站导流洞 | 城门洞型 | 18 m×20 m(宽×高) | 1.00 | 24 |
溪洛渡水电站泄洪洞 | 城门洞型 | 14 m×19 m(宽×高) | 0.80~1.50 | 24 |
白鹤滩水电站导流洞 | 城门洞型 | 17.5 m×22.5 m(宽×高) | 1.10~2.50 | 18~24 |
提前拆模时间通常考虑混凝土结构自重等的影响,借助结构力学方法或有限元法计算不同拆模时间混凝土的拉应力,并根据施工强度的要求和现场施工进度要求确定拆模时间[
2 工程计算参数
2.1 结构模型
以白鹤滩泄洪洞洞身上平段为例,断面如
图1 泄洪洞洞身上平段A型衬砌横断面图(单位:cm)
Fig.1 Cross section of A-type lining of upper flat section of flood discharge tunnel(unit:cm)
2.2 环境温度
气温的年周期变化过程公式如下:
(1) |
式中:Ta为t时刻的环境气温;A为多年平均气温;B为气温年变幅;C为最高气温距离1月1日的天数。
对于隧洞内部来说,气温的年变幅小于露野气温的年变幅,隧洞多年平均气温要高于露野的多年平均气温。根据洞内施工实测气温资料和当地气象部门气温资料及隧洞气温变化的实际特点,取洞内温度A=23 ℃,B=3 ℃,C=210 d。
2.3 混凝土力学参数
混凝土力学参数如
(2) |
式中:τ为龄期,d;a、b为公式系数;E0为最终弹性模量,取1.2E(90 d)。
混凝土 | 坍落度/mm | 劈裂抗拉强度 /MPa | 轴拉强度 /MPa | 极限拉伸值 (×10-6) | 弹模 /GPa | 泊松比 | |||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
7 d | 28 d | 90 d | 28 d | 90 d | 7 d | 28 d | 90 d | 7 d | 28 d | 90 d | 0.17 | ||
C9030 | 150 | 0.930 | 1.87 | 2.85 | 2.43 | 3.30 | 58 | 87 | 98 | 16.1 | 24.5 | 29.5 | 0.17 |
C9040 | 70 | 1.320 | 2.95 | 3.79 | 2.43 | 3.59 | 70 | 90 | 103 | 20.1 | 27.8 | 31.8 | 0.17 |
120 | 1.584 | 2.70 | 3.63 | 2.53 | 80 | 96 | - | 19.8 | 24.9 | 29.2 | 0.17 |
2.4 混凝土热学参数
混凝土绝热温升计算公式为
(3) |
式中:a为水化热达到一半的龄期;T0为最终绝热温升。低热混凝土热学性能参数如
标号 | 塌落度/ mm | 级配 | 比热/ (kJ·(kg·℃)-1) | 导热系数/ (kJ·(m·h·℃)-1) | 容重/ (kN·m-3) | 线膨胀系数/ (10-6·℃-1) | 导温系数/ (m2·h-1) | 绝热温升/(℃) | |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
T0/℃ | a/d | ||||||||
C9030 | 150 | 泵送二级 | 0.833 | 4.90 | 24.21 | 6.74 | 0.002 1 | 31.50 | 1.22 |
C9025 | 70 | 常态三级 | 0.830 | 4.68 | 24.40 | 6.81 | 0.002 1 | 31.20 | 1.50 |
C9025 | 120 | 泵送三级 | 0.830 | 4.68 | 24.21 | 6.67 | 0.002 1 | 39.60 | 1.32 |
2.5 抗拉安全系数
根据2017-12~2018-04对已浇筑顶拱混凝土取样进行的力学性能试验结果可知,泄洪洞顶拱中部自密实混凝土24 h抗压强度为3.73 MPa,侧部二级配混凝土24 h抗压强度为3.3 MPa。
本文取抗压强度的1/12作为抗拉强度,计算抗拉安全系数。地下工程混凝土施工期应力的抗拉安全系数最小值标准目前有关规范还没有明确规定,拱坝只有容许最大拉应力要求,不便进行施工期拉应力控制。根据规范要求[
2.6 初始条件和边界条件
1)在温度场的计算中,将混凝土的浇筑温度、地温分别作为衬砌混凝土和地基的初始温度。在应力场仿真分析中,将参考温度下温度应力为0时的应力场作为初始应力场。
2)在温度场的计算中,衬砌结构对称面和远离衬砌的围岩面在热分析中为绝热边界,属于第二类热学边界条件。在应力场的计算中,围岩周边取为全约束边界,衬砌结构对称面取垂直该边界的对称约束。
3)在温度场的计算中,拆模前为衬砌混凝土通过钢模板表面与空气进行热对流;拆模后,衬砌混凝土直接与空气进行对流散热。在应力场的计算中模板起法向约束作用。
3 只考虑自重作用的拆模时间
拆模时顶拱结构仅承受混凝土的自重荷载,原因如下:
1)顶拱衬砌时洞室开挖和初期支护已完成,洞室已经稳定,洞室变形已经很小。
2)由于浇筑混凝土设备的限制,顶拱混凝土浇筑时上部空间的混凝土不饱满,顶拱中心一定范围内混凝土和顶部围岩并未接触,存在着一定的空隙,往往需要经过回填灌浆才能保证紧密结合,故灌浆前顶部围岩荷载不会传到顶拱结构上。
3)浇筑混凝土时围岩渗水往往通过预先埋设的排水管排除,不存在内外水压力。
根据施工方提供的资料,衬砌混凝土的初凝时间为12 h,终凝时间为20 h,在初凝时间之前,混凝土自重荷载由模板承担,在初凝时间和终凝时间之间,混凝土的自重荷载按照线性变化逐渐由模板承担转化到衬砌混凝土自身承担。
根据泄洪洞结构特点,计算对象可按照对称条件截取。规定沿洞轴线往洞外为z轴正向,围岩范围径向取3倍洞径左右。岩体和衬砌统一采用空间八结点等参单元,结构段模型共划分三维块体单元8 346个,衬砌中央横断面处混凝土块体单元尺寸不超过0.5 m。成果整理断面取3处代表点,如
图2 成果整理代表点示意图
Fig.2 Sketch map of representative points
将混凝土浇筑后12、24、36、48、60、72和84 h拆模分别作为计算方案,该方案下的第1主应力云图如
图3 12 h拆模的第1主应力云图(单位:Pa)
Fig.3 The first principal stress nephogram while the removal time is 12 h(unit:Pa)
断面 | 代表点 | 拉应力/MPa | 最小抗拉安全系数 | ||
---|---|---|---|---|---|
自密实混凝土 | 一级配混凝土 | 二级配混凝土 | |||
A-A | 表面点1 | 0.052 | 4.88 | ||
中间点1 | 0.017 | 13.26 | |||
围岩点1 | 0.009 | 23.28 | |||
B-B | 表面点2 | — | — | — | |
中间点2 | — | — | — | ||
围岩点2 | 0 | — | — | ||
C-C | 表面点3 | 0 | — | — | |
中间点3 | 0.008 | 29.90 | 19.87 | ||
围岩点3 | 0.021 | 11.86 | 7.78 |
注: 顶拱中部采用自密实混凝土,顶拱两侧采用一级配或二级配混凝土。B-B、C-C断面分别列有2种安全系数。
由
拆模时间/h | 最大拉应力/MPa | 抗拉安全系数 |
---|---|---|
12 | 0.052 | 4.88 |
24 | 0.048 | 8.88 |
36 | 0.048 | 11.50 |
48 | 0.048 | 13.06 |
60 | 0.048 | 14.75 |
72 | 0.048 | 15.53 |
84 | 0.048 | 16.70 |
4 考虑温度荷载的拆模时间
一般情况下,洞内气温变化不大,温度变化对混凝土强度增长影响较小,但由于混凝土早期水化热的作用,造成拆模后混凝土内部和表面产生内外温差,此温差在混凝土表面会产生拉应力,对拆模不利,故在提前拆模时,需要复核拆模时混凝土的实际强度是否已经能够承受自重和温度荷载共同作用。混凝土结构安全需用抗拉安全系数与抗裂安全系数共同表征。
抗裂安全系数为混凝土的抗拉强度除以混凝土的拉应力,抗拉强度用弹性模量×极限拉伸值表征。目前有关规范也对地下工程混凝土施工期温度应力的抗裂安全系数最小值没有明确规定,文献[
假设衬砌浇筑时间为2月1日,混凝土浇筑温度为18 ℃。通水冷却参数为:PE管管径为25 mm,水管间距为1.0 m×0.5 m,通水水温为20 ℃,通水流量为48 m3/d。混凝土热学参数如
强度等级 | 比热 /(kJ·(kg·℃)-1) | 导热系数 /(kJ·(m·h·℃)-1) | 容重 /(kN·m-3) | 线膨胀系数 /(10-6·℃-1) | 导温系数 /(m2·h-1) | 绝热温升(℃) | |
---|---|---|---|---|---|---|---|
T0/℃ | a/d | ||||||
C9030 | 0.833 | 4.90 | 24.21 | 6.74 | 0.002 1 | 31.50 | 1.22 |
考虑温度荷载作用后,最大拉应力出现部位还是A断面的表面点1,仅列出该点在不同拆模时间的拉应力及其安全系数,如
拆模时间/h | 最大拉应力/MPa | 最小抗拉安全系数 | 最小抗裂安全系数 |
---|---|---|---|
12 | 0.14 | 3.04 | 3.65 |
24 | 0.17 | 3.25 | 3.14 |
36 | 0.20 | 3.13 | 2.87 |
48 | 0.22 | 3.22 | 2.80 |
60 | 0.23 | 3.24 | 2.91 |
72 | 0.21 | 3.82 | 3.36 |
84 | 0.18 | 4.45 | 4.20 |
图4 不同拆模时间下A-A断面表面点抗裂安全系数
Fig.4 Section A-A surface points anti-crack safety factor at different removal time
由
由
综上可知,虽然24~36 h拆模混凝土的强度还较低,但混凝土的实际强度已经能够承受自重和温度荷载的共同作用,顶拱模板在混凝土浇筑完24~36 h拆除是安全可行的。
本工程中,12 h衬砌混凝土刚过初凝时间,此时拆模可能会对混凝土外表面造成损伤;而24 h衬砌混凝土已过终凝时间,其安全性要提高很多。因此,从安全角度和质量角度出发,推荐24 h拆模方案。
虽然洞内气温变化不大,温度变化对混凝土强度增长影响较小,由于混凝土早期水化热的作用,会造成拆模后混凝土内部和混凝土表面产生内外温差,一般情况下该温差在混凝土表面会产生拉应力,对拆模不利。在施工过程中,拆模后应加强对混凝土表面的养护(如及时进行泡沫板覆盖等),减少混凝土内外温差。而顶拱混凝土养护困难,建议在顶拱模板台车尾部架设喷水管,进行保湿养护。
白鹤滩泄洪洞顶拱衬砌采用提前拆模并加强养护的方案后,加快了施工进度,保证了工程工期。工程完工后进行了多次质量检查,均未发现温度裂缝。
5 结语
根据以上有限元法仿真计算成果,得到如下结论:
1)仅考虑自重时,拆模时衬砌混凝土的内应力并不大,拉应力和拉应力区都很小。但是对于强度较高、水泥发热量大的衬砌混凝土,拆模时间需要综合考虑温度荷载的影响。
2)隧洞衬砌顶拱拆模时间可以提前。白鹤滩泄洪洞顶拱衬砌混凝土拆模时间可以提前到混凝土浇筑完成后24 h,这一结论也为实际工程施工所采纳,并在工程完工后进行了多次质量检查,均未发现温度裂缝。
3)加强早期保湿养护。拆模后混凝土表面温度快速降低,水分快速散发,容易产生表面收缩裂缝,因此必须加强早期保湿养护。而顶拱混凝土养护困难,建议在顶拱模板台车尾部架设喷水管,进行保湿养护。
4)拆模过程中需防止对混凝土表面的损伤,避免导致施工裂缝。
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